随着加热级数地（），循环热效率地增加值逐渐（随着初压力地提高，回热带来地效益（）。

利用地热水作为热源，R134a作为工质的朗肯循环（T－s图如图10－1)，在R134a离开锅炉时状态为85℃的干
利用地热水作为热源，R134a作为工质的朗肯循环(T-s图如图10-1)，在R134a离开锅炉时状态为85℃的干饱和蒸气，在气轮机内膨胀后进入冷凝器时的温度是40℃，计算循环热效率。


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发动机的实际循环热效率取决于（）。

某柴油机定压加热循环（见图9-2)气体压缩前的参数为290K、100kPa，燃烧完成后气体循环最高温度和
某柴油机定压加热循环(见图9-2)气体压缩前的参数为290K、100kPa，燃烧完成后气体循环最高温度和压力分别是2400K、6MPa，利用空气的热力性质表，求循环的压缩比和循环的热效率。


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有一活塞式内燃机定压加热理想循环（见图9-2)的压缩比ε=20，工质取空气，比热容取定值，k=1.4，循环
有一活塞式内燃机定压加热理想循环(见图9-2)的压缩比ε=20，工质取空气，比热容取定值，k=1.4，循环作功冲程的4%为定压加热过程，压缩冲程的初始状态为p₁=100kPa，t₁=20°C。求: (1)循环中每个过程的初始压力和温度; (2)循环热效率。


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已知某活塞式内燃机混合加热理想循环（图9-3) p₁=0.1MPa、t₁=60°C，压缩比 ，定容升压比 ，
已知某活塞式内燃机混合加热理想循环(图9-3) p₁=0.1MPa、t₁=60°C，压缩比 ，定容升压比 ，定压预胀比 ，试分析计算循环各点温度、压力、比体积及循环热效率。设工质比热容取定值，c_p=1.005kJ/(kg），c_v=0.718KJ/(kg.K)。


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某蒸汽循环进入汽轮机的蒸汽温度400℃、压力3MPa，绝热膨胀到0.8MPa后，抽出部分蒸汽进入回热器，其余蒸汽在再热器中加热到400℃后进入低压汽轮机继续膨胀到10kPa排向冷凝器，忽略水泵功，求循环热效率。


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某采用 回热的大型陆上燃气轮机装置定压加热理想循环（图9-11) 输出净功率为100MW，循环的最高温
某采用 回热的大型陆上燃气轮机装置定压加热理想循环(图9-11) 输出净功率为100MW，循环的最高温度为1600K，最低温度为300K,循环最低压力100kPa，压气机中的压比π=14，若回热度为0.75，空气比热容可取定值，求: 循环空气的流量和循环的热效率。


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某压水堆二回路循环采用一次抽汽加热给水，循环抽象简化为图10－8所示，若新蒸汽的p=6.69MPa、t=28
某压水堆二回路循环采用一次抽汽加热给水，循环抽象简化为图10-8所示，若新蒸汽的p=6.69MPa、t=282.2°C抽气压力P0=0.782MPa，凝汽器维持0.009MPa，忽略水泵功，试求：
(1)抽汽量a;
(2)循环热率;
(3)耗汽率d。
(4)与朗肯循环的热效率η1、耗汽率d作比较，并说明耗汽率为什么反而增大？


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在尖峰负荷较大地电网中，如果选用地单机容量过大，往往造成电网地（）容量也过大，使机组经常处于（）下运行，这必然造成热效率（），经济性（）。

某朗肯循环，蒸汽初压p1=6MPa，初温t1=600°C，冷凝器内维持压力10kPa，蒸汽质流量是80kg／s，假定锅炉内传热过程是在1400K的热源和水之间进行;冷凝器内冷却水平均温度为25°C。试求：（1)水泵功;（2)锅炉烟气对水的加热率;（3)汽轮机作功;（4)冷凝器内乏汽的放热率：（5)循环热效率：（6)各过程及循环不可逆作功能力损失。已知T0=290.15K。

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题10－12循环改成再热循环，从高压汽轮机排出的蒸汽压力为0.5MPa，加热到500℃后再进入低压汽轮机，
题10-12循环改成再热循环，从高压汽轮机排出的蒸汽压力为0.5MPa，加热到500℃后再进入低压汽轮机，若所有其它条件均不变，假定循环总加热量也不变(即上题中锅炉内加热量)。试求：
(1)在低压汽轮机末端蒸汽的干度;
(2)锅炉及再热器内单位质量的加热量;
(3)高压汽轮机和低压汽轮机产生的总功率;
(4)循环热效率;
(5)各过程和循环不可逆作功能力损失。


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